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南京林業大學機械廠制造生產的JMY-31.5型全液壓鉚接機，主要用于汽車、船舶、建筑等行業的鉚接結構。鉚接機由液壓控制站和彎臂兩部分組成，其彎臂在工作狀態下受到一對脈沖載荷的作用。由于載荷較大，所以有必要對彎臂的靜強度進行有限元分析，以考察彎臂結構的合理性與安全性，并為彎臂的疲勞壽命計算提供必要的數據。本文采用彈性力學平面有限元方法對一種典型的彎臂進行了計算，以考察有限元計算模型的合理性以及結構的可靠性，在幾個應力關鍵點處用電測法進行了實測。結果表明，兩種方法所得數據較為吻合。
圖為315-120型彎臂的結構示意圖，在工作時，其兩側受到一對大小相等，方向相反并且共線的載荷，時有時無，對彎臂形成脈沖式作用。一般工作載荷為240 kN左右，液壓泵可能產生的最大載荷P= 315 kN。為安全計，以P= 315 kN作為計算載荷。因彎臂有一縱向對稱面，而且載荷也作甩在這一對稱面內。所以可認為彎臂主要產生平面應力與位移，也就是說把彎臂強度分析簡化為平面應力問題來處理。由圖可看出，盡管彎臂兩側結構不完全對稱，但作用的載荷是完全對稱的。在對結構進行有限元計算時，選取較危險的左側部分，近似地作為對稱問題來處理是可行的。這樣處理，使得有限元計算大為簡化。
利用對稱性，我們選擇如圖所示的結構作為有限元計算模型�？紤]到彎臂為不等厚結構，計算時，將漸變厚度簡化為階梯式結構來處理。在對稱面上，由于沒有位移與轉動(不考慮剛體位移)，所以，可認為對稱面為一固定端，在有限元計算時，將其離散化為如圖所示的支承情況。本文采用了三結點三角形單元，共劃分了159個單元，101個結點，在應力集中區域增加了單元密度。有限元計算網格圖如圖所示。彎臂材料為40 Cr，彈性模量E= 206 GPa，泊松比0.3。
根據有限元法計算結果，畫出了危險邊界上的最大主應力曲線，如圖所示。結構的最大位移發生在F點，其值0.78 mm。為了驗證有限元分析結果的正確性，根據有限元計算結果，在A，B，C，D四點處貼上電阻應變片進行了實際測量。求出了這四點的相應主應力。(1)用平面有限元法計算彎臂的應力，其結果與電測結果相比，兩者基本一致。這充分說明有限元計算模型是合理的，其計算分析過程也是正確的。(2)彎臂的最大主應力405 MPa，該彎臂材料的屈服極限785 MPa，若取安全系數從而排除了材料發生屈服破壞的可能 性。根據脈沖式受載特點，作者認為，彎臂的破壞是由疲勞造成的。應該采用疲勞強度分析方法對彎臂進行更合理，更正確的分析與計算。 (3)最大應力發生在B點，主要原因是截面變化引起了應力集中，為減緩應力集中，在設計時應盡量將過渡圓弧的半徑增大。其次，該彎臂經過鍛打成型，在精加工毛胚時，應使這部分的過渡圓弧盡量與原毛胚的圓弧一致，以免破壞材料的纖維結構而降低彎臂的強度。
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